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悬挑脚手架方案
目 录
一、工程概况2
二、脚手架搭设方案2
三、脚手架安全搭设措施4
四、脚手架安全使用措施5
五、脚手架的拆除6
六、构架材料7
脚手架稳定验算计算书9
（一）小横杆的计算9
（二）大横杆的计算10
（三）扣件抗滑移的计算：12
（四）脚手架荷载标准值：12
(五)立杆的稳定性计算13
(六)连墙件的计算13
悬挑式扣件钢管脚手架计算书14
(一)小横杆的计算14
(二)大横杆的计算15
(三)扣件抗滑移的计算17
(四)脚手架荷载标准值17
(五)立杆的稳定性计算18
(六)连墙件的计算18
(七)悬挑梁的受力计算19
(八)悬挑梁的整体稳定性计算20
(九)锚固段与楼板连接的计算21
德源、逸品枫景16#脚手架施工方案
一、工程概况
一、工程概况及工程特点
本工程项目为位于**********经济技术开发区。
建筑规模：本工程为新疆德源房地产开发有限公司开发德源•逸品枫景住宅小区16#楼，建筑面积：9194.87m2，结构形式剪力墙结构，地下1层，地上16层，建筑总高度48.90m，，建筑结构安全等级为Ⅱ级，结构设计合理使用年限为50年，抗震设防等级为8度。建筑等级地级，地上建筑耐火等级为二级，地下室耐火等级为二级，屋面防水等级为Ⅱ级，地下室防水等级为Ⅱ级。
二、脚手架搭设方案
本工程外脚手架一至四层采用双排扣件式钢管脚手架，首层开始为落地式双排脚手架，沿建筑物周边交圈设置，直接从夯实并平整后的地面上搭设，在五层、十一层处采用16号工字钢做水平悬挑梁，挑出1.2米,外架内挂密目网进行全封闭。施工层设防护栏和挡脚杆，水平铺满竹架板，立面防护采用竹架板；水平防护隔层设，满铺竹架板。立杆、横杆及连墙件的设置按两步两跨考虑。在施工期间严禁在外架上堆放模板、钢管、钢筋、砼泵管等杂物。
1、脚手架立杆纵距1.5米，横距0.9米，步距1.45米，内立杆距外墙皮300mm，小横杆的一端与外侧大横杆相连，另一端搁置在内侧大横杆上。小横杆搁在大横杆上不少于300mm。相邻立杆的接头位置应相互错开，布置在不同的步距内，与相邻的大横杆的距离不大于步距的三分之一，立杆接头必须使用接头扣件，严禁使用直角扣件等进行搭接，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不准用铁丝绑扎，也不能隔步设置或遗漏。
立杆垂直度纵向偏差不大于H/200，且不大于100mm，横向偏差不大于H/400，且不大于50mm。
2、纵向水平杆：纵向水平杆之间步距为1.5米，上下横杆接头位置应错开布置在不同立杆纵距中。
3、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
4、 连墙件按两步两跨布置，与墙体连接固定。
5、扫地杆：在脚手架立杆底端以上200mm处，沿脚手架周边遍设纵向、横向扫地杆，并用直角扣件与立杆连接牢固。
6、纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm，横向水平偏差不大于10mm。
7、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。
8、纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
9、剪刀撑：在脚手架外侧面的两端及中间每隔12~15米设置一道剪刀撑，剪刀撑自下而上沿架高连续布置，与水平线大致成45。—60，夹角。斜杆应用旋转扣件与立杆或横向水平杆扣牢，连接点距脚手架节点不大于150mm；斜杆钢管接长，宜采用搭接，搭接长度不小于1000mm，并用两只旋转扣件扣牢。剪刀撑斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中还应增加2—4个扣结点。脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于15cm，以防杆件滑脱。
10、脚手板：作业层脚手板应满铺、铺稳、离开墙面120~150mm。对铺平接时接头处设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm，且用12号镀锌铅丝绑扎，固定在小横杆或连接在一起。
11、所有外架内侧设密目式安全网封闭，密目式安全网每0.1m×0.1m=0.01m2的面积上应有2000个以上密目。
三、脚手架安全搭设措施
1、搭设场地应平整、夯实并设置排水设施。
2、底部应加设宽度≥200mm，厚度≥50mm的垫木、垫板或其它刚性垫块。
3、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。
4、严禁不同直径的钢管及扣件混用。
5、脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按以下规定程序进行：
（1）按搭设方案放线、铺垫板和标定立杆位置。
（2）周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设。
（3）按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接牢固，然后装设第一步的大小横杆，校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。
（4）剪刀撑等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。
（5）脚手架立杆顶端宜高出女儿墙上皮1米，高出檐口上皮1.5米。
6、脚手板或其它作业层铺板的铺设应符合以下规定：
（1）脚手板或其它铺板应铺平铺稳，必要时应予以绑扎。
（2）脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在130mm-150mm之间。
（3）脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且搭接段的中部应设支撑横杆，严禁出现探头板。
（4）脚手板两端和拐角处应以及沿板长方向每隔1米，应与其下支撑横杆绑扎牢固。
7、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予以固定。工人必须戴安全帽和佩安全带。
8、在搭设中不得随意改变脚手架设计、减少杆配件设置。
四、脚手架安全使用措施
1、脚手架搭设完毕后应进行验收，合格后方可投入使用。
2、作业层每平方米架面上实用的施工荷载结构作业时不得大于3KN，装修作业时不得超过2KN。
3、在作业中，禁止随意拆除脚手架各杆件，确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。
4、工人在架上作业中，应注意自我保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
5、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。
6、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和结局之后方允许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业，发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。
7、在每步架的作业完成之后，必须将架上的剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
五、脚手架的拆除
1、拆除脚手架前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑系统等是否符合构造要求，并由工程负责人进行拆除安全技术交底。
2、应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
3、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。
4、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。
5、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5米）时，应先在适当的位置搭设临时抛撑加固后再拆除连墙件。
六、构架材料
1．选用φ48×3.5的焊接钢管。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的长度为4m-6m，小横杆的长度为1.8m-2.3m，严禁使用管径不同的钢管。
2．扣件
立杆接长统一使用对接扣件，相邻接点错开为50cm。扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。
在搭设脚手架过程中，应轻拿轻放，上下左右有人传递，严禁在高空中抛掷扣件，夜间不得施工。
脚手架搭设方案以此方案为准,附图

双排脚手架搭设方案示意图
双排脚手架搭设示意图
、 脚手架稳定验算计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130--2011）。
脚手架为双排脚手架，搭设高度为12米。搭设尺寸为：La=0.9m，Lb=0.30m，步距H=1.5m，。采用的钢管为Ф48×3.5，连墙件为二步两跨设置，竖向间距3.0米，水平间距3.0米。施工均布荷载3.0KN/ m2，脚手板为冲压式脚手板。其它计算参数为：立杆截面面积A=489mm2，立杆截面抵抗矩W=5.08×103mm3，立杆回转半径I=15.8mm，钢材抗压强度设计值FC=0.205KN/ mm2。
一、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯距和变形。
1、均布荷载值计算
小横杆的自重标准值：P1=0.038 KN/ m
脚手板的荷载标准值：P2=0.3×1.500/4=0.113 KN/ m
活荷载的标准值：Q=3.000×1.500/4=1.125 KN/ m
荷载的计算值：q=1.2×（0.038+0.113）+1.4×1.181=1.756 KN/ m
q
l200
小横杆计算简图
2、强度计算：
最大弯距考虑为简支梁均布荷载下作用的弯矩：f=205 N/MM2
计算公式：σ= M/W≤f Mmax=ql2/8
M=1.756×1.052/8=0.242 KN•M
σ=0.242×106/5.08×103=47.640N/MM2
小横杆的强度值小于205 N/MM2，满足要求。
3、挠度计算
最大挠度按简支梁均布荷载下作用的挠度
计算公式：Vmax=5ql4/384EI
其中q=0.038+0.113+1.125=1.276 KN/ m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5×1.276×10504/384×2.06×105×121900=0.804mm
小横杆的最大挠度小于1050/150与10mm，满足。
二、大横杆的计算
大横杆按照跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯距和变形。
1、荷载值计算
小横杆的自重标准值：P1=0.038×1.05=0.04KN
脚手板的荷载标准值：P2=0.3×1.05×1.500/4=0.118 KN
活荷载的标准值：Q=3.000×1.05×1.500/4=1.181 KN
荷载的计算值：P=(1.2×0.04+1.2×0.118+1.4×1.125）/2=0.922KN
P P P P P P P P P
q
l050 l050
大横杆计算简图
2、强度计算：
最大弯距考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩：f=205 N/MM2
计算公式： Mmax=0.08ql2
集中荷载最大弯距计算公式： Mpmax=0.417pl
M=0.08×（1.2×0.038）×1.52+0.417×0.992×1.5=0.585 KN。M
σ=0.585×106/5.08×103=115.15 N/MM2
大横杆的强度值小于205 N/MM2，满足要求。
3、挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度
计算公式：Vmax=0.667ql4/100EI
集中荷载最大挠度积算公式Vpmax=3.029pl3/100EI
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.667×0.038×15004/（100×2.06×105×121900）=0.05mm
集中荷载标准值：P=0.04+0.118+1.181=1.340KN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=3.029×1339.695×1.53/100×2.06×105×121900=5.45mm
最大挠度和：0.05+5.45=5.50mm
大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm，满足。
三、扣件抗滑移的计算：
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算R≤Rc
1、荷载值计算：
横杆的自重标准值：P1=0.038×1.5=0.058KN
脚手板的荷载标准值：P2=0.3×1.05×1.500/2=0.236 KN
活荷载的标准值：Q=3.000×1.05×1.500/2=2.362 KN
荷载的计算值：P=1.2×0.058+1.2×0.236++1.4×2.362=3.66KN
单扣件抗滑移承载力的设计计算满足要求。
四、脚手架荷载标准值：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载
静荷载标准值包括以下内容：
1、每米立杆承受的结构自重标准（KN/M）：0.1394
NG1=0.1394×20.0=2.788KN
2、脚手板的自重标准值（KN/M2）：0.3
NG2=0.3×4×1.5×（1.05+0.3）/2=1.215KN
3、栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/M2）：0.11
NG3=0.11×4×1.5/2=0.33KN
4、吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/M2）：0.005
NG4=0.005×1.5×20=0.15KN
静荷载的标准值：NG=4.483KN
活荷载的标准值：NQ=3×3×1.5×1.05/2=7.087KN
风荷载的标准值：Wk=0.7UzUsW0
Wk=0.7×0.6×0.74×1.0=0.311KN/M2
立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+0.85×1.4NQ=13.82KN
风荷载设计值产生的立杆段的弯矩公式：Mw=0.85×1.4wklah2/10
五、立杆的稳定性计算
N/ФA+ Mw/W≤[f]
其中：Ф-0.26 i=1.58cm l0=2.6m k=1.155 u=1.5 A=4.89cm2
W=5.08cm3 σ=150.07 f=205N/MM2
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ小于[f]，满足要求。
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值计算公式：N1=N1W+N0=10.874KN
其中：N1W=1.4×wk×Aw
wk =0.311 KN/M2；Aw=3×4.5=13.5 M2 ； N0=5
连墙件轴向力设计设计值Nf=ΦA[f],其中Ф=0.95； A=4.89cm2
[f]= 205N/MM2 。 Nf=95.23KN
Nf >N1，连墙件的设计计算满足要求。连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到N1=10.874KN大于扣件的抗滑力8.0KN，不满足要求。
八、立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：p≤fg
P=N/A； P=70.38 其中N=17.59 A=0.25 fg=120
地基承载力设计值应按下式计算：fg=kc×fgk
Kc=0.4 fgk=300地基承载力的设计满足要求。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130--2011）。
五层以上为悬挑双排脚手架，搭设高度按17.40米计算。搭设尺寸为：La=1.2m，Lb=0.90m，步距H=1.5m，。采用的钢管为Ф48×3.5，连墙件为二步两跨设置，竖向间距3.0米，水平间距3.0米。施工均布荷载3.0KN/ m2，脚手板为冲压式脚手板。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2米，建筑物内锚固段长度1.8米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构。
一、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯距和变形。
1、均布荷载值计算：
小横杆的自重标准值：P1=0.038 KN/ m
脚手板的荷载标准值：P2=0.3×1.500/3=0.15 KN/ m
活荷载的标准值：Q=3.000×1.500/3=1.5 KN/ m
荷载的计算值：q=1.2×（0.038+0.15）+1.4×1.5=2.326KN/ m
q
l200
2、强度计算：
最大弯距考虑为简支梁均布荷载下作用的弯矩：f=205 N/MM2
计算公式：σ= M/W≤f Mmax=ql2/8
M=2.326×1.052/8=0.321 KN。M
σ=0.321×106/5.08×103=63.103N/MM2
小横杆的强度值小于205 N/MM2，满足要求。
3、挠度计算
最大挠度按简支梁均布荷载下作用的挠度
计算公式：Vmax=5ql4/384EI
其中q=0.038+0.150+1.5=1.688 KN/ m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5×1.688×10504/（384×2.06×105×121900）=1.064mm
小横杆的最大挠度小于1050/150与10mm，满足。
二、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯距和变形。
1、荷载值计算
小横杆的自重标准值：P1=0.038×1.05=0.04KN
脚手板的荷载标准值：P2=0.3×1.05×1.500/3=0.1575 KN
活荷载的标准值：Q=3.000×1.05×1.500/3=1.575 KN
荷载的计算值：P=(1.2×0.04+1.2×0.157+1.4×1.575）/2=1.221KN
P P P P P P P P P
q
l500 1500
大横杆计算简图
2、强度计算：
最大弯距考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩：f=205 N/MM2
计算公式： Mmax=0.08ql2
集中荷载最大弯距计算公式： Mpmax=0.267pl
M=0.08×（1.2×0.038）×1.52+0.267×1.221×1.5=0.497 KN。M
σ=0.497×106/5.08×103=97.910N/MM2
大横杆的强度值小于205 N/MM2，满足要求。
3、挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度
计算公式：Vmax=0.667ql4/100EI
集中荷载最大挠度积算公式Vpmax=1.883pl3/100EI
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.667×0.038×15004/（100×2.06×105×121900）=0.05mm
集中荷载标准值：P=0.04+0.157+1.575=1.773KN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×1772.82×1.53/100×2.06×105×121900=4.49mm
最大挠度和：0.05+4.49=4.53mm
大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm，满足。
三、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算R≤Rc，RC=8.0KN
1、荷载值计算：
横杆的自重标准值：P1=0.038×1.5=0.058KN
脚手板的荷载标准值：P2=0.3×1.05×1.500/2=0.236 KN
活荷载的标准值：Q=3.000×1.05×1.500/2=2.362 KN
荷载的计算值：P=1.2×0.058+1.2×0.236++1.4×2.362=3.66KN
单扣件抗滑移承载力的设计计算满足要求。
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载
静荷载标准值包括以下内容：
1、每米立杆承受的结构自重标准（KN/M）：0.1394
NG1=0.1394×22.0=3.0668KN
2、脚手板的自重标准值（KN/M2）：0.3
NG2=0.3×4×1.5×（1.05+0.35）/2=1.26KN
3、栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/M2）：0.14
NG3=0.14×1.5×4/2=0.42KN
4、吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/M2）：0.005
NG4=0.005×1.5×22=0.165KN
静荷载的标准值：NG=4.9118KN
活荷载的标准值：NQ=3×2×1.5×1.05/2=4.725KN
风荷载的标准值：Wk=0.7UzUsW0
Wk=0.7×0.6×0.74×1.0=0.311KN/M2
立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+0.85×1.4NQ=11.52KN
风荷载设计值产生的立杆段的弯矩公式：Mw=0.85×1.4wklah2/10
五、立杆的稳定性计算
N/ФA+ Mw/W≤[f]，经计算得到σ=125.3
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ小于[f]，满足要求。
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值计算公式：N1=N1W+N0=10.874KN
其中：N1W=1.4×wk×Aw
wk =0.311 KN/M2；Aw=3×4.5=13.5 M2 ； N0=5 N1W=5.874KN
连墙件轴向力设计设计值Nf=ΦA[f],其中Ф=0.94； A=4.89cm2
[f]= 205N/MM2 。 Nf=94.353KN
Nf >N1，连墙件的设计计算满足要求。连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到N1=10.874KN大于扣件的抗滑力8.0KN，不满足要求。连墙杆扣件采用2个扣件拧紧8+8=16KN>10.87KN，满足要求。
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A墙为支点。
350
1400
1200 1800
悬臂单梁跨计算简图
支座反力计算公式：RA=N(2+k2+k1)+ql/2(1+k2)
RB=－N(k2+k1)+ql/2(1-k2)
支座弯矩计算公式：MA=－N(m1+m2)－qm2/2
C点最大挠度计算公式：
Vmax=Nm22l/3EI(1+k2)+ Nm12l/3EI(1+k1)+ml/3EI×(—1+4k2+3k3)
其中：K=m/l,K1= m1/l，K2= m2/l。
m=1500mm l=1500mm m1=350mm m2=1400mm
水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4 截面模量（抵抗矩）W=141.00 cm3
受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×4.9118＋1.4×4.725=12.59KN
水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25KN/M
K=1.50/1.50=1.00；K1=0.35/1.50=0.23 K2=1.4/1.50=0.93
代入公式：经过计算得到：
支座反力RA=40.24KN 支座反力RB=－14.60KN
最大弯距：MA=22.31KN•M
截面应力σ=22.31×106/（1.05×141000.0）=150.69N/mm2
水平支撑梁的计算强度小于205.0 N/mm2，满足要求。
最大挠度：Vmax=0.12mm
按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2800.0mm
水平支撑梁的最大挠度小于2800.0/400，满足要求。
八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下：
σ= M/фbWx≤[f]
其中：фb―均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表«钢结构设计规范»（GB50017-2003）附录B得到：фb=1.44
由于фb大于0.6，按照«钢结构设计规范»（GB50017-2003）附录B，其值用фb’查表得到其值为0.858，经过计算得到强度σ=22.31×106/（0.858×141000.00）=184.41N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f]，满足要求。
九、锚固段与楼板连接的计算
1、水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=14.60N
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式：σ= N/A≤[f]
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照«砼结构设计规范»10.9.8[f]50N/MM2
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[14600×4/（3.1416×50×2）]1/2=13.6mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层铬镍钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
钢筋拉环为了保险起见，结合计算结果，钢筋拉环选用ф16的钢筋。鐧惧害鍦板浘